高压化肥管空心抽油杠使用方法

由于PI和PA66的机械强度和承载能力较高，在本试验给定的条件下PI和PA66-GCr15高压化肥管摩擦副基本上处于流体润滑状态，因而摩擦副表面吸附的少量ZDDP对其摩擦系数的影响不大。而PTFE及其复合材料的机械强度和承载能力较（PI和PA66的）低，其在外加载荷作用下的粘弹性变形较大，因而其向混合润滑过渡的进程较快。

  这导致了摩擦副表面的局部温度升高、表面活性增大，从而使其对ZDDP的吸附能力增强，结果使PTFE及其复合材料-金属摩擦副表面吸附ZDDP的浓度高于PI和PA66-金属摩擦副表面ZDDP的浓度<8>.所以，ZDDP对PTFE及其复合材料-金属摩擦副的摩擦系数有一定的影响，且使PTFE及其复合材料-金属摩擦副的摩擦系数略有降低。

  给出了PTFE复合材料在含2wt%ZDDP的液体石蜡润滑下与GCr15高压化肥管对摩时其摩擦系数随负荷的变化。可以看出，PTFE中的无机填料Pb、PbO及MoS2对PTFE复合材料的摩擦性能影响不大，这说明PTFE中的无机填料Pb、PbO及MoS2对ZDDP与摩擦副表面的吸附能力影响不大<8>.给出了PTFE复合材料与GCr15高压化肥管对摩时液体石蜡中的ZDDP对其磨损量的影响。

  与纯液体石蜡润滑下的结果相比可以看出，液体石蜡中的ZDDP可以大幅度降低Pb、PbO及MoS2填充PTFE复合材料的磨损量（比纯液体石蜡润滑时降低1个数量级），提高PTFE复合材料的耐磨性，这说明摩擦副表面形成的ZDDP吸附膜具有一定抗磨作用。

  综合4的结果可以看出，在液体石蜡中加入润滑油添加剂ZDDP后，摩擦副表面的ZDDP吸附膜均在不同程度上降低了PTFE复合材料的摩擦磨损，但其对PTFE复合材料-金属摩擦副摩擦性能的影响不非常明显。

  PTFE及Pb、PbO和MoS2填充PTFE复合材料在含2（wt）%ZDDP的液体石蜡润滑下与GCr15高压化肥管对摩时其摩擦系数随负荷的变化曲线（速度为215m/s）PTFE复合材料在与GCr15高压化肥管对摩时液体石蜡中的ZDDP对其磨损量的影响（速度：2.5m/s；负荷：PTFE，1000N；PTFE+30（v）%Pb，1200N；PTFE+30（v）%PbO，1000N；PTFE+30（v）%MoS2，800N）。

  结论液体石蜡中的ZDDP对不同聚合物-金属摩擦副摩擦性能的影响不同。液体石蜡中的ZDDP对PI及PA66-GCr15高压化肥管摩擦副的摩擦系数影响不大，但却使PTFE及其复合材料-GCr15高压化肥管摩擦副的摩擦系数略有降低。由于PTFE中的无机填料Pb、PbO及MoS2对ZDDP与摩擦副表面的吸附能力影响不大，因而其对PTFE复合材料在含2（wt）%ZDDP的液体石蜡润滑下的摩擦性能影响不大。PTFE及其复合材料-GCr15高压化肥管摩擦副表面的ZDDP吸附膜具有一定的抗磨作用，它大幅度降低了PTFE复合材料的磨损，提高了PTFE复合材料的耐磨性。

       对平面斜拉桥模型的损伤进行识别研究。结构首先被分成若干局部分区,DLV法基于高压化肥管大跨桥梁结构基于DLV法的高压化肥管斜拉桥分散式损伤识别研究、一种分散式的损伤识别方法.然后分别采集结构各分区动力响应号。每一分区内,采用基于柔度矩阵的损伤定位向量方法(DLV,利用结构局部动力息进行损伤识别,以判断分区高压化肥管内各单元的结构状态。 各分区将结果发送回中央基站,通过中央基站对各分区的识别结果的比对判别结构损伤状况。铝管某2D斜拉桥模型的数值模拟结果表明这个方法可行。大跨桥结构高压化肥管监测系统的模态识别和误差分析及损伤识别 大跨桥梁的结构监测用其有限测点上脉动反应的高噪比数据识别损伤。

       大跨桥结构损伤识别的多个环节,主要创新点有:1用时域NExT-ERA 法识别结构模态参数,完善了其理论,并通过a定义并使用一个新的相关估计的公式,b利用稳定图中不同系统阶次识别的模态参数的算术平均,提高模态识别精度并形成了改进的NExT-ERA 法。推导了从白噪声激励下含测量白噪声的结构反应时程进行模态识别时的有限采样误差。2定义并用等价奇异值和等价向量推导了稀疏模态、化肥专用管小阻尼比时大维数Hankel阵的奇异值和奇异向量与模态参数的对应关系,简化了已有误差公式,推导改进NExT-ERA 中模态参数有限采样误差受测量时长、采样频率、噪比和奇异值等影响的规律。据此提出稳定图法和奇值法选择识别的高精度模态。3提出一个用完备的振型构造的单元模态应变能指标,不但能定位梁式结构的多处损伤,还能指示抗弯刚度分量折减的损伤程度。针对西堠门悬索桥可能发生的损伤,比较了基于完备振型的该指标、坐标模态保证准则和模态柔度差以及基于响应的小波包组分能量变化率识别损伤的能力。比较了三种模态扩展方法,以将有限测点上的不完备振型扩展到全部自由度,并用扩展振型构造不完备模态应变能指标;直接用不完备振型构造不完备模态柔度差指标,石油管的损伤识别能力;然后研究了用改进的遗传算法优化传感器布点,使前述不完备损伤指标对结构可能的损伤灵敏,又提出使扩展模态误差小的传感器布点方法,验证了 布点下不完备损伤指标的识别能力。上述工作是对损伤识别各个环节中方法的系统研究。

 

      进一步，所述锁止机构包括：气缸和安装于气缸的杆端部的卡头；铝板芯棒远离牵引机构的一端开设有对应的卡口；当牵引机构牵引高压化肥管运动时，所述气缸的杆适于将卡头推入卡口，以使芯棒不跟随高压化肥管运动。进一步，所述位移检测装置包括安装于牵引电机输出轴上的编码器；所述控制模块适于通过编码器获取高压化肥管的轧制长度。本实用新型的有益效果是本实用新型的新型高压化肥管轧机先由弧形压紧块形成轧制筒，并轧制筒与芯棒之间的高压化肥管，后由牵引机构牵引高压化肥管贯穿轧制筒，以将高压化肥管进行轧制。图1本实用新型的新型高压化肥管矫直机的原理框图；图2本实用新型的新型高压化肥管矫直机的结构示意图；图3本实用新型的套的剖视图；图中：轧制机构1芯棒11卡口111弧形压紧块12喇叭孔121液压缸13牵引机构2牵引。具有轧制筒管径可调节、轧制效果好的特点。附图说明下面结合附图和实施例对本实用新型进一步说明。具体实施方式现在结合附图对本实用新型作进一步详细的说明。这些附图均为简化的示意图，仅以示意方式说明本实用新型的基本结构，因此其仅显示与本实用新型有关的构成。如图1和图2所示，本实施例提供了一种新型高压化肥管轧机，包括：控制模块、与控制模块输入端相连的位移检测装置5轧制机构1分别位于轧制机构1两侧的牵引机构2和锁止机构4其中所述轧制机构1包括：芯棒11外套于芯棒11至。图1本实用新型的新型高压化肥管矫直机的原理框图。图2本实用新型的新型高压化肥管矫直机的结构示意图。见图1本实施例的控制模块适于通过相应的驱动电路控制轧制机构、牵引机构和锁止机构分别进行工作，所述控制模块例如但不限于采用嵌入式工控板或PLC模块。本实施例的新型高压化肥管轧机先由弧形压紧块形成轧制筒，并轧制筒与芯棒之间的高压化肥管，后由牵引机构牵引高压化肥管贯穿轧制筒，以将高压化肥管进行轧制，具有轧制筒管径可调节、轧制效果好的特点；同时通过位移检测装置在线检测高压化肥管的轧制长度，对生产过程管控，自动化水平。优选的所述轧制筒在远离牵引机构的一端开设有喇叭孔121以及所述高压化肥管的外径小于喇叭孔121进口且大于喇叭孔121出口。进一步，所述弧形压紧块11为长条状，其内弧面设有与高压化肥管3匹配的层，所述层可以为硬质合金，具有硬度高、耐磨、强度和韧性较好、耐热、耐腐蚀等一系列优良性能，以防止层在高压化肥管运动过程中被磨损或变形，降低轧制效果。